近年來，新能源汽車發(fā)展迅猛，電控系統(tǒng)作為電動汽車的核心，主要負(fù)責(zé)采集和處理各種信息，如油門、制動踏板、方向盤和轉(zhuǎn)向等部件的信息，并發(fā)出相應(yīng)的指令，控制驅(qū)動電機的轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)動方向，同時管理能量回收等任務(wù)，在電動汽車中起到了非常重要的作用[1]。直流銅排作為電機控制器的子零件，在驅(qū)動電機控制器中用來連接直流高壓接插件、電機控制器內(nèi)部母排、薄膜電容，實現(xiàn)其連接作用和導(dǎo)電作用。

某汽車參照GB/T 28046.3—2011《道路車輛 電氣及電子設(shè)備的環(huán)境條件和試驗 第3部分：機械負(fù)荷》，依次在x、y、z方向上對驅(qū)動電機進行隨機振動試驗。完成x方向振動試驗后，對驅(qū)動電機低轉(zhuǎn)速進行空載檢查，未發(fā)現(xiàn)異常；進行y方向振動試驗時，電機發(fā)生故障，拆機檢查發(fā)現(xiàn)電機控制器內(nèi)的直流銅排發(fā)生斷裂。該直流銅排的基體材料為純銅T2，表面處理工藝為鍍鎳，主要加工流程為：下料→清洗→折彎→沖孔→打磨→鍍鎳→檢驗→成品。筆者采用一系列理化檢驗方法對直流銅排斷裂的原因進行分析，以避免該類問題再次發(fā)生。

1. 理化檢驗

1.1 宏觀觀察

驅(qū)動電機控制器直流銅排裝配圖如圖1所示，直流銅排通過螺栓固定在驅(qū)動電機控制器內(nèi)，在y方向隨機振動試驗中，紅色正極直流銅排發(fā)生斷裂。

圖 1直流銅排裝配圖

斷裂直流銅排的宏觀形貌如圖2所示。由圖2可知：沖孔1、2、3外表面均存在不均勻的磨損痕跡，沖孔1和沖孔3的內(nèi)表面均存在明顯的不均勻擠壓痕跡，且沖孔外表面的磨損痕跡和沖孔內(nèi)表面的擠壓痕跡均與電機在y方向振動時的受力方向一致。

圖 2斷裂直流銅排的宏觀形貌

直流銅排斷口的宏觀形貌如圖3所示。由圖3可知：直流銅排在折彎R角處發(fā)生斷裂，斷口較為平坦，斷口表面的部分區(qū)域呈黑色；斷口附近存在明顯的凹槽缺陷，該U型凹槽缺陷為加工缺陷，與設(shè)計圖不符，該缺陷長度大約占直流銅排寬度的90%，凹槽缺陷表面的曲率半徑為25 mm，凹槽深度為14 mm；斷口附近的直流銅排表面未見塑性變形痕跡，說明斷口附近的應(yīng)力沒有超過屈服強度；斷口側(cè)面存在明顯的熔融-二次凝固痕跡，與斷口燒蝕現(xiàn)象對應(yīng)[2]。

圖 3直流銅排斷口的宏觀形貌

1.2 掃描電鏡（SEM）及能譜分析

用超聲波清洗直流銅排斷口，然后用掃描電子顯微鏡對其進行觀察，結(jié)果如圖4所示。由圖4可知：斷口表面已經(jīng)嚴(yán)重?zé)g，沒有明顯的斷口特征；凹槽缺陷表面較為光滑，凹槽缺陷中存在平行于斷口的裂紋。

圖 4直流銅排斷口的SEM形貌

采用能譜儀對直流銅排的斷口、斷口附近的凹槽缺陷及直流銅排光滑表面處進行分析，結(jié)果如表1所示。由表1可知：斷口處主要含有Cu、C、O、Cl等元素；凹槽缺陷處主要含有Ni、Cu、C等元素；直流銅排光滑表面處主要含有Ni、Cu、C等元素。

直流銅排表面通過包裹聚乙烯絕緣套，以達到電流絕緣的效果。聚乙烯是一種通過聚合反應(yīng)得到的高分子化合物，在聚合反應(yīng)中常使用催化劑來促進聚合反應(yīng)的進行，這些催化劑中通常都含有Cl元素，因此在聚合反應(yīng)中，會將部分氯原子傳遞給聚乙烯分子，導(dǎo)致聚乙烯中含有Cl元素。

直流銅排斷口處檢測出Cl元素，凹槽缺陷和直流銅排光滑表面處未檢測出Cl元素，表明斷口處的Cl元素是其他物質(zhì)引入的。斷口表面部分區(qū)域呈黑色，且斷口存在燒蝕現(xiàn)象，說明包裹在直流銅排表面的聚乙烯絕緣套在凹槽位置局部溫度過高，造成材料發(fā)生燒蝕，最終導(dǎo)致斷口表面存在Cl元素，斷口表面的黑色區(qū)域為絕緣套燒蝕后在斷口表面形成的產(chǎn)物。凹槽缺陷內(nèi)遠離斷口的鍍鎳層較完整且覆蓋率較高。

1.3 金相檢驗

在垂直于直流銅排斷口處截取金相試樣，將試樣打磨、拋光、腐蝕后，采用光學(xué)顯微鏡對直流銅排斷口縱截面進行觀察，結(jié)果如圖5所示。由圖5可知：斷口附近存在明顯的凹槽缺陷，凹槽內(nèi)存在明顯的裂紋，該裂紋內(nèi)沒有鍍層填充，說明該裂紋不是原始裂紋；銅排表面鍍層厚度平均值為2.22 μm，符合鍍鎳層深度的技術(shù)要求（2~5 μm）；斷口處可見深度約為24 μm的裂紋，該裂紋縫隙中可見鍍層填充，說明該裂紋是原始裂紋；直流銅排斷口附近的表面存在多處微裂紋，這些微裂紋內(nèi)部沒有鍍層填充，說明這些裂紋不是原始裂紋，遠離斷口的直流銅排表面則沒有類似的非原始微裂紋，說明斷口附近存在較大的應(yīng)力集中；斷口表面的深色層是金相腐蝕過程中，鍍鎳層與銅發(fā)生電化學(xué)反應(yīng)，導(dǎo)致銅基體發(fā)生腐蝕所致。

圖 5直流銅排斷口的微觀形貌

原始裂紋沒有向基體內(nèi)部擴展的跡象，而斷口附近表面卻產(chǎn)生了非原始裂紋，說明斷口附近存在較大的應(yīng)力集中，導(dǎo)致非原始裂紋的萌生和擴展；而斷口附近沒有塑性變形痕跡，說明該應(yīng)力集中導(dǎo)致局部應(yīng)力變大，但沒有達到材料的屈服強度。說明直流銅排表面凹槽缺陷處應(yīng)力集中，導(dǎo)致其發(fā)生了疲勞斷裂。

1.4 化學(xué)成分分析

在斷裂直流銅排基體上取樣，對試樣進行化學(xué)成分分析，結(jié)果如表2所示。由表2可知：直流銅排基體的化學(xué)成分符合GB/T 5231—2001 《加工銅及銅合金化學(xué)成分和產(chǎn)品形狀》對純銅T2材料的要求。

1.5 硬度測試

使用維氏硬度儀對直流銅排金相試樣進行維氏硬度測試，直流銅排基體的硬度測試結(jié)果為95，95，95，96，97 HV，平均值為96 HV，符合GB/T 2040—2008《銅及銅合金板材》對純銅T2材料的要求（90~120 HV）。

2. 綜合分析

斷裂直流銅排基體的硬度、化學(xué)成分以及鍍層厚度均符合技術(shù)要求。斷裂直流銅排在R角內(nèi)的凹槽缺陷處發(fā)生斷裂，直流銅排沖孔外表面的磨損痕跡以及沖孔內(nèi)表面的擠壓痕跡均與驅(qū)動電機在y方向上的振動方向保持一致，說明了驅(qū)動電機在進行y方向振動試驗時，直流銅排的受力方向也是y方向。直流銅排在受力時，其沖孔、R角和表面凹槽缺陷處容易產(chǎn)生應(yīng)力集中，導(dǎo)致局部應(yīng)力變大。

直流銅排斷口已經(jīng)發(fā)生嚴(yán)重?zé)g，沒有明顯的斷口特征。斷口較為平坦，斷口附近的直流銅排表面沒有塑性變形痕跡，說明直流銅排在完全斷裂前斷口處的真實應(yīng)力小于直流銅排材料的屈服強度。直流銅排斷口處的原始裂紋沒有擴展跡象，而斷口附近表面卻萌生了非原始裂紋，說明直流銅排是在進行y方向上的隨機振動試驗時，在y方向的載荷作用下，直流銅排在凹槽缺陷處發(fā)生疲勞斷裂。

直流銅排在傳導(dǎo)電流的過程中會產(chǎn)生一定的熱量，一般通過物理降溫的方式將直流銅排溫度控制在合理范圍內(nèi)，以保證直流銅排的導(dǎo)電性能和力學(xué)性能。直流銅排斷口附近存在明顯的凹槽缺陷，該缺陷長度約為直流銅排寬度的90%，直流銅排在凹槽缺陷處的橫截面積變小，因此在進行電流傳遞時，凹槽缺陷處的電阻變大，導(dǎo)致直流銅排在導(dǎo)電時該位置的溫度急劇升高，凹槽缺陷處的力學(xué)性能下降[3-5]。結(jié)合直流銅排斷口表面存在絕緣套的燒蝕產(chǎn)物，以及斷口附近未見晶粒長大等現(xiàn)象，判斷直流銅排在完全斷裂前斷口附近存在較高的溫度，但該溫度高于聚乙烯絕緣套的燃點（350 ℃），低于T2銅的熔點（1 083.4 ℃），導(dǎo)致直流銅排在凹槽缺陷處的力學(xué)性能下降。但在進行y方向的隨機振動試驗前，驅(qū)動電機已經(jīng)完成了x方向的隨機振動試驗，說明直流銅排導(dǎo)電時，凹槽缺陷處的溫度急劇升高并不是導(dǎo)致直流銅排斷裂的主要原因，只對斷口初始裂紋的萌生和擴展起到一定的促進作用。

直流銅排在進行y方向上的隨機振動試驗時，折彎R角內(nèi)的凹槽表面缺陷處產(chǎn)生了較大的應(yīng)力集中，在應(yīng)力作用下直流銅排發(fā)生了疲勞斷裂，直流銅排導(dǎo)電時，凹槽缺陷處的溫度升高，導(dǎo)致其力學(xué)性能下降，進一步促進了裂紋的萌生和擴展。

3. 結(jié)論及建議

直流銅排的斷裂形式為疲勞斷裂，斷裂起源于折彎R角內(nèi)的凹槽缺陷處，驅(qū)動電機在進行y方向上的隨機振動試驗時，直流銅排凹槽缺陷處產(chǎn)生了較大的應(yīng)力集中，在y方向載荷的作用下，萌生了微裂紋，裂紋不斷擴展，最終導(dǎo)致直流銅排發(fā)生疲勞斷裂。直流銅排導(dǎo)電時，凹槽缺陷處截面積減小，電阻增大，引起凹槽缺陷處局部溫度過高，最終導(dǎo)致凹槽缺陷處的力學(xué)性能下降，促進了裂紋的萌生和擴展。

建議加強對直流銅加工工藝和成型工藝的把控，改善直流銅排的表面質(zhì)量，減少表面質(zhì)量缺陷及應(yīng)力集中，避免產(chǎn)生裂紋。

文章來源——材料與測試網(wǎng)