摘 要:某汽輪機(jī)的高溫螺栓在機(jī)組運(yùn)行過程中發(fā)生了斷裂,采用宏觀觀察、化學(xué)成分分析、力 學(xué)性能試驗(yàn)、宏觀組織檢驗(yàn)、金相檢驗(yàn)、斷口分析等方法,對高溫螺栓的斷裂原因進(jìn)行了分析。結(jié)果 表明:該汽輪機(jī)的高溫螺栓晶粒較粗大,且長期在高溫高壓環(huán)境下服役,造成碳化物逐步析出、材料 沖擊韌性下降。在機(jī)組啟、停機(jī)及機(jī)組負(fù)荷波動(dòng)帶來的沖擊應(yīng)力下,該高溫螺栓最終發(fā)生了脆性 斷裂。
關(guān)鍵詞:汽輪機(jī);高溫螺栓;斷裂;粗晶;碳化物析出
中圖分類號(hào):TG115.2 文獻(xiàn)標(biāo)志碼:B 文章編號(hào):1001-4012(2021)12-0071-04
隨著國內(nèi)火力發(fā)電機(jī)組裝機(jī)容量和熱效率的不 斷提高,汽輪機(jī)的蒸汽壓力也越來越高,這對汽輪機(jī) 高溫部件的材料性能也提出了更高的要求。比如汽 輪機(jī)上的高溫螺栓在保證氣缸中分面的氣密性上發(fā) 揮著重要的作用,高溫螺栓一般采用高溫性能優(yōu)異 的熱強(qiáng)材料制造[1-2]。20Cr1Mo1VNbTiB鋼為珠光 體熱強(qiáng)鋼,其具有較高的持久強(qiáng)度和較好的抗松弛 性能,常用于制造汽輪機(jī)的高溫螺栓[3-5]。
某電廠的發(fā)電機(jī)組在運(yùn)行過程中,其中聯(lián)門高 溫螺栓發(fā)生斷裂失效,該機(jī)組運(yùn)行時(shí)長47341h,螺 栓材 料 為 20Cr1Mo1VNbTiB 鋼,螺 栓 規(guī) 格 為 M56mm×4mm×310mm。筆者對該斷裂螺栓進(jìn) 行了一系列檢驗(yàn)和分析,并選取另外一個(gè)同批次、同 材料的未斷裂螺栓進(jìn)行對比,找出了該高溫螺栓的 斷裂原因,以期類似事故不再發(fā)生。
1 理化檢驗(yàn)
1.1 宏觀觀察
斷裂螺栓的整體形貌和斷面形貌如圖1和圖2 所示?？梢姅嗔巡课辉诼菟U部,斷口距端面約 130mm。斷面平整,呈顆粒狀,無塑性變形,為典型 的脆性斷口。觀察螺栓外表面,可見螺紋表面光滑, 無凹痕、裂紋、銹蝕、毛刺或其他引起應(yīng)力集中的 缺陷。
1.2 化學(xué)成分分析
在斷裂螺栓和對比螺栓的螺桿中部進(jìn)行線切割 取樣,將切割面在砂紙上磨平并用酒精清洗后,采用 牛 津FOUNDRY-MASTERPro型全譜立式直讀光譜儀對其進(jìn)行化學(xué)成分分析,結(jié)果見表1?？梢?其化學(xué)成分符合 DL/T439—2018《火力發(fā)電廠高 溫 緊固件技術(shù)導(dǎo)則》對20Cr1Mo1VNbTiB鋼的成 分要求。
1.3 力學(xué)性能試驗(yàn)
在斷裂螺栓和未斷螺栓上分別取硬度試樣、拉 伸試樣和 U型缺口沖擊試樣,采用 UTM5105型萬 能材料試驗(yàn)機(jī)對其進(jìn)行室溫拉伸試驗(yàn),測定其抗拉 強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度和斷后伸長率,采用JBN-300型沖 擊試驗(yàn)機(jī)測定其室溫沖擊吸收能量,采用 HB-3000 型布氏硬度計(jì)測定其布氏硬度,試驗(yàn)結(jié)果見表2。 結(jié)果表明,螺栓的硬度、抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度和斷后 伸長率均符合標(biāo)準(zhǔn)要求,但是斷裂螺栓的沖擊吸收 能量僅為25J,遠(yuǎn)低于標(biāo)準(zhǔn)要求,表明斷裂螺栓材料 的脆性大,抵抗沖擊載荷的能力低。未斷裂螺栓的 沖擊吸收能量為86J,符合標(biāo)準(zhǔn)要求。
1.4 宏觀組織檢驗(yàn)
按DL/T439-2018推薦方法對斷裂螺栓和未 斷裂螺栓的端面及斷裂螺栓斷口處橫截面進(jìn)行宏觀 組織檢驗(yàn),如圖3所示。在不同角度的光線下斷裂 螺栓端面及斷口處橫截面均呈現(xiàn)出不同色澤與光亮 度的多邊形顆粒斑塊,肉眼可見粗大的晶粒,采用放 大鏡觀察可知晶粒平均直徑在2mm 以上,即斷裂 螺栓的組織由宏觀粗晶組成。
20Cr1Mo1VNbTiB鋼粗晶的形成與制造、熱處 理等生產(chǎn)工藝有關(guān),屬于過熱組織。熱加工過程溫 度達(dá)到Ac1(珠光體向奧氏體轉(zhuǎn)變的初始溫度)以上, 或鋼材多次加熱至奧氏體再結(jié)晶溫度以上后快速冷 卻就會(huì)形成粗晶。在長期高溫高壓環(huán)境下,過熱組織 中碳化物逐步析出,會(huì)使材料的沖擊韌性下降。
1.5 金相檢驗(yàn)
在螺栓螺桿部位取樣進(jìn)行金相檢驗(yàn),如圖4所 示。可見斷裂螺栓的顯微組織為貝氏體,晶粒度級(jí) 別為1級(jí),晶內(nèi)的排狀貝氏體交叉分布,呈框架狀結(jié) 構(gòu)。未斷螺栓的顯微組織為細(xì)晶狀貝氏體,晶粒度 級(jí)別為5級(jí)。金相檢驗(yàn)結(jié)果表明斷裂螺栓的晶粒度 級(jí)別不符合 DL/T439-2018《大力發(fā)電廠高溫緊 固件技術(shù)導(dǎo)則》中晶粒度級(jí)別為5級(jí)的要求。
1.6 斷口分析
采用JSM-6360LV 型掃描電鏡觀察斷裂螺栓 的斷口形貌。斷口形貌如圖5a)所示,斷口表面已 被致密氧化物完全覆蓋,通過能譜分析得知該氧化 物為Fe2O3,能譜(EDS譜)如圖5b)所示。由于斷 裂螺栓在運(yùn)行過程中斷裂,斷口長時(shí)間暴露在高溫 環(huán)境下,致使斷口表面生成致密的氧化膜,因此螺栓 的斷裂信息很難從斷口上直接觀察。筆者通過拉伸 和沖擊試樣的斷口來觀察材料的斷口形貌,判斷螺 栓的斷裂模式。
將拉伸和沖擊試樣的斷口置于掃描電鏡下觀 察,拉伸和沖擊試樣斷口形貌如圖6所示。其中 圖6a)和圖6b)為低倍下的拉伸和沖擊斷口形貌, 可見拉伸斷口斷面剪切唇區(qū)很小,約占斷裂面積 的15%,整個(gè)斷面以放射區(qū)為主,基本沒有纖維 區(qū),通過斷口宏觀形貌判斷該材料的韌性很差。 圖6c)為高倍觀察下的拉伸斷口形貌,斷面以解理 為主,少量韌窩夾雜其中,整個(gè)斷面形貌符合準(zhǔn)解 理斷裂特征。圖6d)為高倍觀察下的沖擊斷口形 貌,可見斷面基本為放射區(qū),整個(gè)斷面大多為解理 面。圖6表明試樣斷裂屬于解理斷裂,說明材料 脆性很大。
2 分析與討論
由以上理化檢驗(yàn)結(jié)果可知,螺栓化學(xué)成分、室溫 拉伸性能、硬度等指標(biāo)符合標(biāo)準(zhǔn)要求。斷裂螺栓組 織晶粒粗大,晶粒度級(jí)別為1級(jí),晶內(nèi)交叉分布的排 狀貝氏體呈框架狀結(jié)構(gòu),導(dǎo)致材料脆性很大;拉伸和 沖擊斷口的斷裂特征表明材料為解理斷裂,加上沖 擊吸收能量遠(yuǎn)低于標(biāo)準(zhǔn)要求,再次證明材料脆性很 大。汽輪機(jī)高溫螺栓在高溫、高應(yīng)力、蒸汽腐蝕等復(fù) 雜工況下工作,這要求螺栓材料具有較高的高溫蠕 變持久強(qiáng)度、較低的線膨脹系數(shù)、較好的抗松弛性 能、良好的抗應(yīng)力腐蝕能力、較低的缺口敏感性及較 好的抗氧化性能。而該斷裂螺栓材料存在粗晶,因 此其組織異常導(dǎo)致了材料脆性過大,不能承受啟、停 機(jī)及機(jī)組負(fù)荷波動(dòng)帶來的沖擊應(yīng)力。
3 結(jié)論及建議
該汽輪機(jī)的高溫螺栓的晶粒較粗大,且長期在高溫高壓環(huán)境下服役,造成碳化物逐步析出、材料沖 擊韌性下降,在機(jī)組啟、停機(jī)及機(jī)組負(fù)荷波動(dòng)帶來的 沖擊應(yīng)力下,該高溫螺栓發(fā)生了脆性斷裂。
建議火電廠在進(jìn)行機(jī)組檢修時(shí),對汽輪機(jī)高溫 螺栓進(jìn)行100%超聲檢驗(yàn)、100%硬度檢驗(yàn),對超聲 檢驗(yàn)和硬度檢驗(yàn)結(jié)果不合格的螺栓,予以更換。
參考文獻(xiàn):
[1] 何風(fēng)生,盧方龍,盤榮旋.汽輪機(jī)螺栓斷裂失效分析 [J].江西電力,2005,29(2):6-8.
[2] 劉發(fā),紀(jì)繁祥,彭建強(qiáng).汽輪機(jī)用高溫螺栓材料的發(fā)展 動(dòng)向[J].機(jī)械工程師,2012(7):169-170.
[3] 吳紅輝,王偉.20Cr1Mo1VNbTiB高溫螺栓斷裂失效 分析[J].華電技術(shù),2018,40(10):27-30.
[4] 尹宏超,趙云,于賢思,等.螺栓斷裂失效分析[J].物 理測試,2017,35(6):30-33.
[5] 尹宏超,趙云,于賢思,等.20Cr1Mo1VNbTiB高溫螺 栓運(yùn)行后性能變化及監(jiān)督方法的探討[J].河北電力 技術(shù),1992(5):43-47.