摘 要:某SA-192高頻焊翅片管發(fā)生漏水,采用宏觀(guān)觀(guān)察、尺寸測(cè)量、化學(xué)成分分析、金相檢驗(yàn)、 掃描電鏡和能譜分析、硬度測(cè)試等方法對(duì)其漏水原因進(jìn)行分析。結(jié)果表明:漏水的主要原因是焊接 時(shí)高頻電流集中在鋼管表面,輸入功率大而焊接速率小,造成表面局部受熱嚴(yán)重,出現(xiàn)過(guò)燒缺陷;過(guò) 燒缺陷導(dǎo)致鋼管表面堆積大量焊渣,降低了基體材料的塑性和韌性,促使表面凹坑和孔洞的形成。
關(guān)鍵詞:SA-192翅片管;高頻焊;過(guò)燒;孔洞;漏水
中圖分類(lèi)號(hào):TB31;TG115.2 文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A 文章編號(hào):1001-4012(2023)06-0010-05
SA-192翅片管是一種高效傳熱元件,其傳熱面 積大,被廣泛應(yīng)用于各種鍋爐受熱面、壓力容器等設(shè) 備中[1-2]。長(zhǎng)期以來(lái),焊接工藝不當(dāng)引起的各類(lèi)零部 件失效有很多[3-6]。及時(shí)分析缺陷產(chǎn)生的原因是預(yù) 防事故和提高生產(chǎn)效益的必要措施[7]。
某熱軋廠(chǎng)生產(chǎn)的 SA-192高頻焊翅片管發(fā)生 漏水事故,其規(guī)格為44.5mm×2.6mm(外徑×壁 厚)。焊接翅片管的高頻設(shè)備功率為400kW,頻 率為300kHz。筆者采用一系列理化檢驗(yàn)方法對(duì) 該管的漏水原因進(jìn)行分析,以避免該類(lèi)問(wèn)題再次 發(fā)生。
1 理化檢驗(yàn)
1.1 宏觀(guān)觀(guān)察
翅片管宏觀(guān)形貌如圖1所示。由圖1可知:缺 陷管內(nèi)表面有明顯高溫灼燒痕跡,且局部出現(xiàn)破損 和凸起;缺陷管外表面存在多處凹坑和孔洞,且外表 面凹坑和孔洞處的壁厚減薄,其附近有大量黑色物 質(zhì)堆積。
1.2 尺寸測(cè)量
為了分析缺陷產(chǎn)生的原因,對(duì)缺陷管進(jìn)行取樣 分析,取樣位置如圖2所示。在取樣過(guò)程中,發(fā)現(xiàn) 5# 區(qū)域外表面凹坑處有“針孔狀”缺陷(見(jiàn)圖3箭頭 所指),該處疑似為漏水處。6# 區(qū)域內(nèi)表面明顯凸 起,且外表面存在多處凹坑(見(jiàn)圖4箭頭所指)。
缺陷管實(shí)測(cè)外徑為44.85mm,正常區(qū)域壁厚為3.00mm,內(nèi)表面凸起區(qū)域壁厚為6.86mm,高溫減 薄區(qū)域壁厚為2.02mm。采用凹痕測(cè)量?jī)x對(duì)圖3和 圖4中外表面的顯著凹坑進(jìn)行深度測(cè)量,測(cè)量結(jié)果 分別為2.088,0.715,0.612mm。
1.3 化學(xué)成分分析
采用直讀光譜儀對(duì)缺陷管進(jìn)行化學(xué)成分分析, 結(jié)果如表 1 所示,由表 1 可知:其化學(xué)成分符合 ASMESA192/192M—2021 《高壓用無(wú)縫鋼管規(guī) 范》的要求。
1.4 金相檢驗(yàn)
對(duì)圖2中不同取樣位置的試樣進(jìn)行打磨、拋光, 再用體積分?jǐn)?shù)為4%的硝酸乙醇溶液腐蝕,將其置 于光學(xué)顯微鏡下觀(guān)察,結(jié)果如圖 5~9 所示。由 圖5~7可知,1# ,3# 和4# 區(qū)域的組織為鐵素體+ 珠光體,晶粒度均為11級(jí)。由圖8可知,5# 區(qū)域的 組織為魏氏體,晶粒度為9級(jí),該組織主要是由過(guò)熱的低碳鋼在較大的冷卻速率下形成的。由圖9可 知,6# 區(qū)域凹坑附近的組織變化明顯,由晶粒粗大 的魏氏體向晶粒細(xì)小的鐵素體及珠光體轉(zhuǎn)變。此 外,凹坑附近存在較多的黑色規(guī)則圓形物質(zhì),且凹坑 表面覆蓋了一層灰色物質(zhì)。
1.5 掃描電鏡(SEM)和能譜分析
采用掃描電鏡對(duì)圖1d)中圓圈標(biāo)記區(qū)域進(jìn)行 掃描電鏡和能譜分析,各分析位置和能譜圖如圖 10所示。由圖10可知:缺陷管外表面凹坑處的黑 色蜂窩狀物質(zhì)含有Ti、Si、Na、K、Ca等元素,進(jìn)而可以判斷出黑色物質(zhì)為焊渣的堆積,其主要成分為 TiO2。
對(duì)圖9b)中方框標(biāo)記處進(jìn)行SEM 和能譜分析, 形貌如圖10b)所示,能譜圖如圖10e)所示。由圖 10e)可知,凹坑附近的規(guī)則圓形物質(zhì)主要成分為 FeO,判斷其為D類(lèi)夾雜物,這種夾雜物會(huì)使金屬產(chǎn) 生熱脆性[8]。對(duì)圖9b)中圓圈標(biāo)記處進(jìn)行SEM 和 能譜分析,形貌如圖10c)所示,能譜圖如圖10f)所 示。由圖10f)可知,凹坑表面覆蓋的灰色物質(zhì)為焊 接時(shí)殘留的焊劑。
1.6 硬度測(cè)試
采用萬(wàn)能硬度計(jì)對(duì)圖2中1# 區(qū)域進(jìn)行橫向硬 度測(cè)試,對(duì)3# ,4# ,5# ,6# 區(qū)域進(jìn)行縱向硬度測(cè)試, 缺陷管不同區(qū)域的維氏硬度測(cè)試結(jié)果如表2所示, 由表2可以看出:3# 區(qū)域到5# 區(qū)域的維氏硬度呈 增大趨勢(shì),5# 區(qū)域到6# 區(qū)域的維氏硬度呈下降 趨勢(shì)。
2 綜合分析
缺陷管正常區(qū)域的化學(xué)成分、顯微組織及硬度 符合 ASMESA192/192M—2021的要求。
由宏觀(guān)觀(guān)察和尺寸測(cè)量結(jié)果可知:缺陷管內(nèi)表 面存在凸起的流線(xiàn)狀缺陷,產(chǎn)生原因?yàn)檐埞芄に嚥? 當(dāng);缺陷管外表面縮徑為制管完成后產(chǎn)生的,這是因 為鋼管終軋溫度低于900℃,不會(huì)產(chǎn)生局部的高溫 熔融。
由金相檢驗(yàn)和硬度測(cè)試結(jié)果可知:內(nèi)表面凸起 區(qū)域不存在潛在的金屬變形流線(xiàn),但在焊接高溫區(qū) 域存在過(guò)熱的魏氏體,且從正常區(qū)到高溫區(qū),硬度呈 增大趨勢(shì)。由能譜分析結(jié)果可知,缺陷管外表面凹 坑和孔洞處存在堆積的焊渣,且在高溫向正常區(qū)域 過(guò)渡的凹坑附近,有氧化物夾雜和殘留的焊劑。
3 結(jié)論及建議
缺陷管漏水的主要原因?yàn)?焊接時(shí)的高頻電流 集中在鋼管表面,輸入功率大而焊接速率小,造成表 面局部受熱嚴(yán)重,出現(xiàn)過(guò)燒缺陷。過(guò)燒缺陷導(dǎo)致鋼 管外表面產(chǎn)生大量堆積的焊渣,這些焊渣與鋼管基 體材料的熱膨脹系數(shù)相差很大,會(huì)使材料產(chǎn)生很大 的內(nèi)應(yīng)力[9],降低了外表面的塑性和韌性,進(jìn)而促使 表面凹坑和孔洞的形成[10]。
建議焊接時(shí)選用合適的焊接工藝參數(shù),減小輸 入功率,提高焊接速率,避免產(chǎn)生過(guò)燒現(xiàn)象;同時(shí)也 可采用焊前預(yù)熱及焊后保溫的方式,使表面溫度緩 慢降低。
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<文章來(lái)源>材料與測(cè)試網(wǎng)>期刊論文>理化檢驗(yàn)－物理分冊(cè)>59卷>6期(pp:10-14)>