摘 要:采用宏觀觀察、力學性能測試、金相檢驗、掃描電鏡及能譜分析等方法對某鍋爐水冷壁 爆管原因進行分析。結果表明:爆口附近存在腐蝕減薄,管壁向火面結垢量較大,垢層底部有槽型 腐蝕坑,金屬基體發(fā)生嚴重脫碳,并伴有裂紋;結合實際運行狀況,認為爆管的主要原因是凝汽器泄 漏,導致不合格循環(huán)水進入鍋爐水中,同時加藥方式不當及定期排污不合理,造成水冷壁向火面內 表面發(fā)生嚴重的垢下堿性腐蝕。最后提出一系列改進措施,以避免該類事故再次發(fā)生。 

關鍵詞:水冷壁;腐蝕結垢;裂紋;泄漏;爆管 

中圖分類號:TB31;TG115.2                         文獻標志碼:B                          文章編號:1001-4012(2023)04-0019-04

水冷壁管是鍋爐的主要受壓元件之一,長期處 于高壓水汽和高溫煙氣環(huán)境中,極易發(fā)生爆管泄漏 事故[1]。鍋爐水冷壁腐蝕爆管是一個復雜的過程, 與爐膛溫度、燃料種類、煙氣成分等因素有關,不同 因素形成的腐蝕行為也存在差異[2-3],如:燃料中硫、 磷元素含量較高,燃燒不充分,易引起硫腐蝕、高溫 氧腐蝕等[4-5];爐水的pH 較低、磷酸鹽含量超標,易 引起酸腐蝕[6];爐水的pH 較高,堿性物含量高,易 引起管壁堿性腐蝕等[7]。

某發(fā)電廠鍋爐水冷壁發(fā)生爆管,為保障機組的安全 運行,筆者采用一系列理化檢驗方法對其爆管原因進行 分析,并提出改進措施,以防止該類事故再次發(fā)生。 

1 理化檢驗 

1.1 宏觀觀察 

對爆裂的水冷壁管進行割管取樣,其宏觀形貌 如圖1所示。爆口位于向火面,呈不規(guī)則“窗口”狀, 直徑約為6mm。爆管表面粗糙,未見明顯塑性變 形,爆口邊緣呈溝壑和凹坑狀,爆口附近還有一條長 約15mm的裂縫,整個爆口處腐蝕減薄明顯,實測 壁厚為1.2~1.6mm。管內壁向火面表面存在一條 規(guī)格(長×寬)為90mm×40mm的槽型腐蝕坑,腐 蝕坑表面覆蓋有紅褐色和白色腐蝕產物,腐蝕產物 較疏松,敲擊后產物成片脫落,脫落后基體底部呈多個小腐蝕坑相連的形貌。背火面內壁較光滑,未見 明顯腐蝕凹坑,壁厚無明顯變化。

1.2 金相檢驗 

在水冷壁管爆口處取樣,并進行金相檢驗,結果 如圖2所示。由圖2可知:爆口向火面可見由內壁 向外壁擴展的裂紋,裂紋沿晶擴展,近裂紋端可見大 量圓形或長條形孔洞,可見次生晶間裂紋,部分微裂 紋擴展后連接成宏觀裂紋;向火面內壁的顯微組織 為鐵素體+少量珠光體,珠光體已經失去原有形態(tài), 有明顯的脫碳現象,晶界存在大量微裂紋,碳化物在 晶界上聚集,部分晶界已經消失。在向火面內壁形 成了厚度約為0.4mm的腐蝕產物層。

1.3 力學性能測試

在爆管向火面和背火面取樣,制備成寬度為 10mm的條 狀 試 樣,進 行 力 學 性 能 測 試。按 照 GB/T228.1—2010《金屬材料 拉伸試驗 第1部分: 室溫試驗方法》,采用電子拉伸試驗機進行拉伸試 驗;制作尺寸為3.3mm×10mm×55mm(長×寬 ×高)的夏比 V型缺口試樣,按照 GB/T229—2007 《金屬材料 夏比擺錘沖擊試驗方法》進行沖擊試驗,結果如表1所示。試樣的抗拉強度、屈服強度均滿 足ASMESA-210/SA-210M 《鍋爐和過熱器用無縫 中碳鋼管》標準要求,試樣向火面的力學性能略低于 背火面。

1.4 掃描電鏡及能譜分析 

采用 Quanta400HV 型掃描電鏡(SEM)對爆 口進行分析,爆口內壁微觀形貌如圖3所示,內壁附 近覆蓋一層顆粒狀結晶物,局部可見白色塊狀沉積 鹽。腐蝕產物層較疏松,可見孔洞及裂紋,存在脫落 開裂現象,腐蝕產物脫落后,基體可見條狀裂紋。

 對位置1處的腐蝕產物層表面白色沉積鹽區(qū)、 位置2處的腐蝕坑區(qū)進行能譜分析,結果如圖4所 示。由圖4可以看出:位置1處含有Ca、P、O 等元 素;位置2處含有 Fe、O、S等元素,同時含有 Ca、 Mg、Na等元素。在內壁取腐蝕坑處的白色水垢進 行 X 射 線 衍 射 分 析,發(fā) 現 腐 蝕 產 物 層 主 要 為 Fe3O4、Fe2O3、Al2O3、SiO2 等的組成物,確認該白 色沉積鹽為羥基磷灰石[8]。 

2 綜合分析 

2.1 爆管原因分析 

水冷壁腐蝕原因主要有酸腐蝕、堿腐蝕和水蒸 氣腐蝕[9]。水蒸氣腐蝕通常會使管道發(fā)生爆口內、 外壁珠光體球化,材料力學性能下降的現象[10]。酸 腐蝕通常會使管子向火面發(fā)生均勻減薄現象,表面 無腐蝕坑,材料的強度和韌性顯著下降[11]。從水冷 壁腐蝕形貌、力學性能可以看出,爆管發(fā)生在內壁向 火面,呈“窗口”狀,未見明顯的塑性變形,材料力學 性能也滿足標準要求。一般根據斷口的形貌及其他 特征來判斷斷裂的形式。向火面內壁出現局部腐蝕 減薄,形成深度約為0.4mm 的腐蝕產物層,并有槽 型腐蝕坑,能譜分析結果顯示:腐蝕產物白色積鹽區(qū)為羥基磷灰石成分,腐蝕坑底部包括Ca、Mg、Na等 金屬元素,具有明顯堿性腐蝕特征;近爆口向火面內 壁珠光體量減少,珠光體晶界有明顯裂紋和脫碳 現象。 

對檢驗結果進行分析和歸納后認為:水冷壁爆 管的主要原因是水冷壁向火面內壁附著有大量腐蝕 產物,使 水 冷 壁 發(fā) 生 垢 下 堿 性 腐 蝕,爐 水 中 的 NaOH 在 高 溫 環(huán) 境 下 腐 蝕 內 表 面,產 生 疏 松 狀 Fe3O4,管壁局部不斷減薄,同時析氫反應生成的氫 原子聚集在晶粒邊界處,與珠光體中的滲碳體發(fā)生 反應,使晶界擴展和晶粒分離,最終發(fā)生爆管[12]。

2.2 腐蝕機理和成因分析 

機組正常運行時,鍋爐水冷壁管內形成Fe2O3 保護膜,能有效抑制金屬基體的高溫腐蝕[13]。當鍋 爐水質不符合條件,即爐水pH 升高,堿性化合物較 多時,爐水中游離的堿滲入向火面管壁,在熱負荷和 沉積物的影響下,沉積物下的爐水發(fā)生高度濃縮,濃 縮態(tài)的 NaOH 破壞管壁的磁性氧化鐵保護膜,并發(fā) 生反應。

受濃縮溶液腐蝕的管壁形成凹凸不平的腐蝕 坑,不穩(wěn)定的腐蝕產物層在高溫作用下生成氫氧化 鈉和氫氣[14],當反應劇烈時,大量的氫原子向金屬 基體內部滲透,與滲碳體結合,致使珠光體表面層脫 碳,沿晶界形成微裂紋。

水冷壁受腐蝕管道內壁發(fā)生脫碳現象,金屬變 脆,在高溫和高壓下,微裂紋不斷擴展,使管道最終 發(fā)生爆裂。 

2.3 堿性腐蝕分析 

堿性腐蝕與爐水pH 過高和局部形成濃縮環(huán)境 有關[15]。引起爐水中pH 升高的主要原因是爐水 中存在游離的 NaOH [16]。該鍋爐補給水經過二級 除鹽處理,水質一直穩(wěn)定,符合國家標準;僅在啟動 初期,在鍋爐中加入磷酸三鈉和堿化劑進行水質調 節(jié);正常運行下采用氨-聯氨加藥法調節(jié)爐水的pH, 運行時水質有超標記錄,爐水pH 最高達到10.56, 可見配藥調整對爐水的pH 有一定影響。該機組近 5a來凝汽器泄漏事故時有發(fā)生,查閱水汽檢查記錄 和爐水統(tǒng)計結果可知,在發(fā)生爆管事故的一個月內, 鍋爐水 pH 為 9.3~10.5,凝結水電導率最高為 22.4μs/cm,平均電導率為4.32μs/cm,各指標均高 于GB/T12145—2016《火力發(fā)電機組及蒸汽動力 設備水汽質量》要求?？梢?該鍋爐水冷壁堿性腐蝕 與凝汽器泄漏有關。 

由于凝汽器泄漏,循環(huán)水攜帶高含量游離堿和 碳酸氫鹽進入到凝結水中,污染凝結水。不穩(wěn)定的 碳酸氫鹽在高溫爐水的條件下分解生成 NaOH 和 Ca3(PO4)2,正常情況下,凝汽器循環(huán)水中漏入的 鈣、鎂堿性離子可依靠爐內加入的磷酸鹽反應生成 水渣,并通過連續(xù)排污和定期排污去除,防止水冷壁 結垢。調查發(fā)現,鍋爐運行人員沒有嚴格執(zhí)行連續(xù) 排污和定期排污,導致生成的Ca3(PO4)2 在水冷壁 上附著結垢,形成局部濃酸環(huán)境,加劇了堿腐蝕,最 終發(fā)生水冷壁爆管。

3 結語與建議 

綜合分析認為,垢下堿性腐蝕是導致該鍋爐水冷 壁爆管的主要原因。由于機組凝汽器泄漏,定期排污 不合理,加藥方式不當,因此爐水內的游離氫氧化鈉 偏高,在水冷壁向火面內部積累磷酸鈣沉積物,這些 沉積物表面吸收并存儲大量水分,在垢下局部出現了 高濃縮游離堿,形成槽型腐蝕坑。在高溫作用下,游 離堿進一步濃縮到一定值時,腐蝕速率加快,并析出 大量氫原子,氫原子與珠光體中的碳原子反應,導致 水冷壁管道內壁局部脫碳,管道在高溫熱應力的綜合 作用下產生裂縫,裂紋不斷擴展,導致管道發(fā)生爆裂。

為避免類似爆管事故再次發(fā)生,確保鍋爐的安 全運行,建議采取以下改進措施。

(1)加強水汽品質監(jiān)測,嚴格控制鍋爐補給水 和凝結水的硬度、電導率、碳酸鹽等指標,一旦水汽 品質惡化,執(zhí)行水汽三級處理原則,避免蒸汽品質不 良,污染汽輪機。 

(2)加強電廠的運行監(jiān)督,嚴格執(zhí)行鍋爐定期 排污工作,保證水冷壁的汽水通暢,對鍋爐本體進行 化學清洗,避免游離堿發(fā)生濃縮。檢修期間對熱負 荷較高、汽水循環(huán)不良區(qū)域的水冷壁進行無損檢測, 更換異常的水冷壁管。 

(3)定期對凝汽器進行泄漏排查?？衫媚z球 清洗裝置加木屑堵漏方式,嚴重時對凝汽器進行半 面隔絕方式查漏,極端情況下需申請停機處理。

參考文獻: 

[1] 鄒磊,岳峻峰,張恩先,等.超超臨界鍋爐水冷壁管材 高溫腐蝕特性研究[J].中國電機工程學報,2018,38 (21):6353-6359,6497. 

[2] 于英利,付旭晨,戴瑩瑩,等.燃煤電站鍋爐水冷壁壁 面高溫腐蝕問題分析與對策[J].化工進展,2020,39 (增刊1):90-96.

[3] 韓志遠.某熱電廠600 MW 鍋爐水冷壁管開裂原因 [J].理化檢驗(物理分冊),2021,57(2):60-62. 

[4] 裴建軍,張緯,由長福.墻式風射流改善煤粉爐低負荷 高溫腐蝕和結渣[J].中國電機工程學報,2021,41 (19):6521-6529. 

[5] 郭濤,竺哲明,陳仙鳳,等.某高壓鍋爐水冷壁管開裂原 因分析[J].理化檢驗(物理分冊),2020,56(8):39-42. 

[6] 李耀德,董樂,李娟,等.600MW 超超臨界循環(huán)流化 床鍋爐水冷壁傳熱特性研究 [J].熱能動力工程, 2021,36(6):86-93. 

[7] 郭丹,彭章華,張維科,等.某自備電廠鍋爐水冷壁管 穿孔原因[J].理化檢驗(物理分冊),2021,57(3):73- 77. 

[8] 張志博,范志東,章春香,等.某超臨界鍋爐吹灰器罩 殼內水冷壁管表面裂紋產生原因[J].機械工程材料, 2021,45(2):106-110. 

[9] 王毅斌,張思聰,譚厚章,等.劣質煙煤低氮燃燒模式 下水冷壁高溫腐蝕與硫化物沉積形成分析[J].中國 電機工程學報,2020,40(24):8058-8066,8242. [10] 徐衛(wèi)仙,喬立捷,梁志剛.鍋爐水冷壁管開裂原因分析 [J].金屬熱處理,2020,45(8):245-248. 

[11] 周彬,宗仰煒,葛紅花.某電廠余熱鍋爐煙氣側低溫段 受熱面的腐蝕積垢原因[J].腐蝕與防護,2021,42 (2):60-64,69. 

[12] 趙林松,馬芹征,趙朋飛,等.某200MW 燃煤電廠鍋 爐水冷壁管泄漏原因[J].理化檢驗 (物理分冊), 2022,58(3):63-65,69. 

[13] WANGJ,HUANG KC,DOU L.Theexperimental studyontheinfluenceofhydrogencorrosiononthe crackgrowthrateof45steel[J].JournalofPhysics: ConferenceSeries,2021,1965(1):012124. 

[14] 蓋紅德,趙昆,戴家輝,等.某鍋爐水冷壁腐蝕原因分 析及其改進措施[J].材料保護,2017,50(12):87-90. 

[15] KARLSSONS.Reducinghigh-temperaturecorrosion onhigh-alloyedstainlesssteelsuperheatersbycocombustionofmunicipalsewagesludgeinafluidised bedboiler[J].Fuel,2015,139:482-493. 

[16] 閆俞廷,牛立斌,龍裕軒,等.某超臨界600MW 機組 鍋爐水冷壁管泄漏原因分析[J].理化檢驗(物理分 冊),2019,55(11):779-785,803.

<文章來源 > 材料與測試網 > 期刊論文 > 理化檢驗－物理分冊 > 59卷 > 4期 (pp:19-22)>