連續(xù)油管具有作業(yè)多樣性、快捷性和可靠性等優(yōu)點(diǎn),被稱作“萬(wàn)能作業(yè)機(jī)”,廣泛應(yīng)用于油田修井、鉆井、完井、測(cè)井等作業(yè)中。撓性連接器是連續(xù)油管之間及連續(xù)油管與井下作業(yè)工具之間的重要連接工具,在作業(yè)中承受反復(fù)彎曲載荷以及拉、壓、扭、彎等復(fù)合載荷的作用[1]。撓性連接器產(chǎn)品質(zhì)量對(duì)油氣田勘探開(kāi)發(fā)過(guò)程中各環(huán)節(jié)的作業(yè)人員安全具有重要影響。某公司提供了一批用于連接連續(xù)油管的撓性連接器,在下井使用前隨機(jī)抽樣模擬使用檢驗(yàn),試樣經(jīng)歷幾次低周疲勞循環(huán)就出現(xiàn)斷裂漏水觀象。經(jīng)查驗(yàn),撓性連接器材料為強(qiáng)度、塑性及韌性等力學(xué)性能較好的42CrMo鋼,制造工藝流程為：熱軋無(wú)縫管坯→普車→調(diào)質(zhì)處理→數(shù)控精車。筆者采用一系列理化檢驗(yàn)方法對(duì)撓性連接器斷裂的原因進(jìn)行分析,并提出結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、熱處理及車削加工工藝參數(shù)的優(yōu)化方法,以避免該類問(wèn)題再次發(fā)生。 

1.   理化檢驗(yàn)

1.1   宏觀觀察

開(kāi)裂撓性連續(xù)油管的宏觀形貌如圖1所示。由圖1可知：該撓性連接器開(kāi)裂口位于左側(cè)高低臺(tái)階的過(guò)渡圓弧根部,斷口外邊緣較為平齊,撓性連接器上可見(jiàn)明顯的車削加工刀痕,未開(kāi)裂高低臺(tái)階的過(guò)渡圓弧半徑較小,近似直角過(guò)渡。 

圖  1  開(kāi)裂撓性連續(xù)油管的宏觀形貌

將撓性連接器沿裂口張開(kāi)方向折斷,截取環(huán)形試樣,試樣端面斷口的宏觀形貌如圖2所示。由圖2可知：斷口屬于典型的雙向彎曲疲勞斷口,斷口左右兩側(cè)可以清楚看到疲勞源區(qū)和疲勞擴(kuò)展區(qū),未見(jiàn)明顯瞬斷區(qū)[2]。 

圖  2  撓性連接器端面斷口的宏觀形貌

1.2   化學(xué)成分分析

在斷口附近截取試樣,采用直讀光譜儀對(duì)試樣進(jìn)行化學(xué)成分分析,結(jié)果如表1所示。由表1可知：撓性連接器的化學(xué)成分符合GB/T 3077—2015《合金結(jié)構(gòu)鋼》的要求。 

1.3   掃描電鏡(SEM)分析

將環(huán)形試樣端面斷口進(jìn)行超聲波清洗,然后置于SEM下觀察,結(jié)果如圖3所示。由圖3可知：斷口從外表面沿壁厚方向存在數(shù)條疲勞輝紋,且疲勞輝紋間距較大；斷口外邊緣起裂區(qū)存在擠壓損傷痕跡,斷口外邊緣相鄰車削區(qū)（過(guò)渡圓角處）的車削刀痕深淺不一,且存在明顯的刮擦痕跡和形狀不一的微孔洞；裂紋擴(kuò)展區(qū)分布著大小不一、帶擠壓痕跡的韌窩[3-5]。 

圖  3  斷口處SEM形貌

1.4   金相檢驗(yàn)

在撓性連接器壁厚較厚的另一半斷口附近截取金相試樣,將試樣磨制、拋光、腐蝕后置于光學(xué)顯微鏡下觀察,結(jié)果如圖4所示。由圖4可知：試樣表層與心部的顯微組織無(wú)明顯差異,均為回火索氏體＋少量鐵素體[6],為正常調(diào)質(zhì)態(tài)組織,滿足零件技術(shù)要求。 

圖  4  斷口處顯微組織形貌

1.5   硬度測(cè)試

在斷口附近壁厚較厚的環(huán)形試樣上取樣,將其磨制、拋光后,按照GB/T 231.1—2018 《金屬材料 布氏硬度試驗(yàn) 第1部分：試驗(yàn)方法》對(duì)試樣進(jìn)行硬度測(cè)試,結(jié)果如表2所示。由表2可知：撓性連接器內(nèi)外表面的硬度均高于心部,測(cè)試結(jié)果范圍波動(dòng)較大,比連續(xù)油管母材硬度217 HB高出26 HB,兩者力學(xué)性能存在差異,在測(cè)試過(guò)程中,零件受到反復(fù)彎曲作用力,內(nèi)外表面加工硬化程度較心部大。 

2.   綜合分析

連續(xù)油管與撓性連接器要經(jīng)歷數(shù)次彎曲-拉直循環(huán)變形,撓性連接器承受往復(fù)低周疲勞載荷及復(fù)雜交變載荷。撓性連接器斷口處的高低臺(tái)階過(guò)渡圓角半徑僅為1.0 mm,近似直角,在承受載荷時(shí)會(huì)產(chǎn)生應(yīng)力集中,形成微裂紋,微裂紋在低周疲勞載荷、交變載荷的作用下進(jìn)一步擴(kuò)展,最終導(dǎo)致連接器斷裂。 

由SEM分析結(jié)果可知,斷口外邊緣過(guò)渡圓角處車削刀痕溝槽深淺不一,存在多條連續(xù)帶狀刮痕,原因是車削過(guò)程中切削參數(shù)設(shè)置不合理,導(dǎo)致切屑排出不暢、刀具磨損嚴(yán)重、機(jī)床受到振動(dòng),進(jìn)而造成零件表面損傷。同時(shí),過(guò)渡圓角及壁厚方向上存在形狀不一的微孔洞,破壞了撓性連接器表面的連續(xù)性,在承受載荷時(shí)產(chǎn)生應(yīng)力集中,車削溝槽和微孔洞處產(chǎn)生微裂紋,嚴(yán)重縮短了零件的疲勞壽命[7-8]。 

由硬度測(cè)試結(jié)果可知,撓性連接器母材硬度明顯高于與之相連的連續(xù)油管母材硬度。硬度與強(qiáng)度呈正相關(guān)關(guān)系,與塑性呈負(fù)相關(guān)關(guān)系,說(shuō)明撓性連接器的強(qiáng)度高于連續(xù)油管,塑性低于連續(xù)油管,兩者之間的強(qiáng)度、塑性匹配性較差。撓性連接器熱處理工藝參數(shù)設(shè)計(jì)不合理,導(dǎo)致其硬度偏高,塑性變形能力較小,促使疲勞裂紋快速擴(kuò)展。 

3.   結(jié)論及建議

該撓性連接器發(fā)生低周疲勞斷裂的原因?yàn)椋簱闲赃B接器的高低臺(tái)階過(guò)渡圓角半徑較小,車削加工時(shí)刀具振動(dòng)及切屑排出不暢,產(chǎn)生了深淺不一的切削溝槽及表面損傷,且母材內(nèi)部及切削表面存在形狀不一的孔洞,使材料產(chǎn)生應(yīng)力集中,并萌生微裂紋；撓性連接器熱處理工藝參數(shù)設(shè)計(jì)不合理,導(dǎo)致其硬度偏高,塑性變形能力較小,促進(jìn)了疲勞裂紋快速擴(kuò)展,在低周疲勞載荷及交變載荷的作用下,撓性連接器最終發(fā)生斷裂。 

建議提高42CrMo鋼母材調(diào)質(zhì)過(guò)程中的回火溫度,以降低其硬度,使撓性連接器的硬度與連續(xù)油管的硬度接近,提高兩者的力學(xué)性能匹配性,進(jìn)而提高兩者在彎曲變形過(guò)程中的塑性變形協(xié)調(diào)性。

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