分享：石料圓錐破碎機(jī)主軸斷裂原因
摘 要:某材料為42CrMo的石料圓錐破碎機(jī)主軸在使用半年后發(fā)生早期斷裂,采用宏觀分析、 化學(xué)成分分析、非金屬夾雜物評定、低倍試驗(yàn)、拉伸試驗(yàn)、沖擊試驗(yàn)、硬度試驗(yàn)、平均晶粒度評定、金相 檢驗(yàn)、微觀分析和能譜分析等方法對斷裂軸進(jìn)行失效分析。結(jié)果表明:在破碎機(jī)運(yùn)行過程中,主軸和 錐體芯之間發(fā)生磨損,主軸外圓周表面產(chǎn)生微裂紋,最終主軸在循環(huán)載荷作用下發(fā)生疲勞斷裂。
關(guān)鍵詞:破碎機(jī);磨損;疲勞;失效分析
中圖分類號:TG115.5;TH117.1 文獻(xiàn)標(biāo)志碼:B 文章編號:1001-4012(2022)02-0070-06
某石料圓錐破碎機(jī)的主軸在使用半年后發(fā)生早 期斷裂 (見 圖 1)。該 斷 裂 主 軸 的 材 料 為 42CrMo 鋼,硬度為220~250HB,淬火溫度為840 ℃,淬水 過油,回火溫度為660 ℃。斷裂發(fā)生在主軸的最大 直徑處;主軸和錐體芯(材料為 ZG270-500鑄鋼)是 相互固定不動的;斷裂發(fā)生在主軸和錐體芯相互嵌 套的內(nèi)部區(qū)域。從破碎機(jī)的工作原理可以看出,主 軸和錐體芯會在工作過程中產(chǎn)生較大的交變應(yīng)力。 為了查明主軸斷裂的原因,筆者對主軸進(jìn)行了一系 列的理化檢驗(yàn)和分析。
1 理化檢驗(yàn)
1.1 宏觀分析
斷裂主 軸 整 體 未 發(fā) 現(xiàn) 明 顯 的 塑 性 變 形 (見 圖2),斷口可分為3個區(qū)域:裂紋源區(qū)、裂紋擴(kuò)展區(qū)和 最終斷裂區(qū)。斷口上有明顯貝殼狀條紋,具有典型 疲勞斷口特征。在斷口表面發(fā)現(xiàn)有4處疲勞裂紋源 (簡稱疲勞源),從源區(qū)所占的面積及貝殼狀條紋的 分布形態(tài)來看,其中一個為主裂紋源,其他3個為次 疲勞源。在主裂紋源區(qū)發(fā)現(xiàn)較深且較粗的疲勞臺 階,說明主裂紋源為線性裂紋源。從裂紋源、貝殼狀條紋分布形態(tài)及瞬斷區(qū)面積較小的特征來看,該斷 口為低應(yīng)力單向彎曲疲勞斷口。
在斷口附近的外圓表面上發(fā)現(xiàn)大量的小麻坑和 變形,在部分外圓表面上發(fā)現(xiàn)周向裂紋,該外圓表面 符合微動磨損的表面特征;在主裂紋源處斷口下方 的外圓表面上,發(fā)現(xiàn)疑似異金屬黏附,這可能是黏著 磨損造成的(見圖3)。
1.2 化學(xué)成分分析
在主軸 的 1/3 半 徑 處 取 樣,依 據(jù) 標(biāo) 準(zhǔn) GB/T 4336—2016《碳素鋼和中低合金鋼多元素含量的測 定 火花放電原子發(fā)射光譜法(常規(guī)法)》,使用型號 為 MAXxLMM14的光譜儀進(jìn)行化學(xué)成分分析,結(jié) 果如表1所示。由表1可知,斷軸的化學(xué)成分符合 GB/T3077—2015 《合金結(jié)構(gòu)鋼》對 42CrMo特級 優(yōu)質(zhì)鋼的化學(xué)成分技術(shù)要求。
1.3 非金屬夾雜物評定
依據(jù)標(biāo)準(zhǔn) GB/T10561—2005 《鋼中非金屬夾 雜物含量的測定 標(biāo)準(zhǔn)評級圖顯微檢驗(yàn)法》,分別在 主軸1/3半徑處和近表面取樣,采用 DMI3000M 型 金相顯微鏡分析測試,結(jié)果如表2和圖4所示。由 表2可知,在試樣中僅發(fā)現(xiàn)輕微的 D 類細(xì)系夾雜 物,符合 GB/T3077—2015標(biāo)準(zhǔn)對特級優(yōu)質(zhì)鋼的非 金屬夾雜物技術(shù)要求,材料純凈度較高。
1.4 低倍組織檢驗(yàn)
依據(jù)標(biāo)準(zhǔn) GB/T226—2015 《鋼的低倍組織及 缺陷酸蝕檢驗(yàn)法》,對主軸橫截面進(jìn)行低倍檢驗(yàn),然 后依據(jù)標(biāo)準(zhǔn) GB/T1979—2001《結(jié)構(gòu)鋼低倍組織缺 陷評級圖》進(jìn)行評定,結(jié)果如表3和圖5所示。低倍 組織測試結(jié)果符合標(biāo)準(zhǔn) GB/T3077—2015對特級 優(yōu)質(zhì)鋼的低倍組織的技術(shù)要求。
浙公網(wǎng)安備 33042402000106號
